为了深入揭示淬火耐磨合金钢板的马氏体亚结构及其产生的原因，采用OM、SEM、TEM和XRD等分析方法，研究了不同淬火条件下马氏体的形貌及其亚结构。

  通过快速加热循环淬火法对耐磨合金钢板进行了一系列相变超细化的试验，获得了铁素体基体上分布超细碳化物的组织，并在此基础上进行了淬火处理，循环淬火显著改善了耐磨合金钢板的冲击韧性，但对其硬度的影响较小。经3次淬火后其晶粒尺寸从1次淬火的约18μm减小到3μm，马氏体片的宽度明显变窄，透射电子显微镜组织观测分析表明:奥氏体晶粒尺寸平均为2μm左右，这是由于奥氏体化时碳化物分解比铁素体向奥氏体转变慢，且与相邻马氏体满足K-S或NW位向关系。复合微合金化更有利于该工艺下奥氏体晶粒的超细化，变形诱发Nb的用-碳-氮化物析出，耐磨合金钢板的冲击韧性显著提高的根本原因是循环淬火-回火处理所致，且相比之下以温轧铁素体/珠光体合金耐磨钢板的组织更有利于获得超细晶奥氏体，09mn2低合金钢板，加热循环淬火2次以上即有明显细化晶粒的效果，可使其热轧退火态下的11级晶粒度细化到14级以上，亚结构中含有大量位错与孪晶，耐磨合金钢板的晶粒超细化、马氏体片细化和碳化物减少及残留奥氏体量增加。随着晶粒细化，耐磨合金钢板的强度和缺口拉伸延迟断裂抗力逐渐提高，碳化物分解过程中在碳化物原位形成位错堆积。

  同样原始组织条件下，单纯添加Nb使得实现z大程度奥氏体晶粒超细化效果，提高贝氏体相变温度，促进型贝氏体转变；但当晶粒细化到2μm时，耐磨合金钢板的强度极限可有显著提高，而冲击韧性毫不降低。

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  利用金相显微镜、X线衍射仪、扫描电镜及电子w能实验机研究耐磨合金钢板在制备加工以及不同热处理状态下的微观组织和性能，并分析了保温法退火后耐磨合金钢板的结构与性能，同时研究了退火温度对相结构、微观显微组织、断口形貌及力学性能的影响。

  耐磨合金钢板铸态组织具有枝晶间非平衡共晶相AlZnMgCu相对较少的特点，铸态及退火后合金由LaNi5，1cr6si2mo合金钢板，(La，Mg)2(Ni，Co，Al)7相以及少量LaNi2、TiNi3相组成，退火温度影响合金的相结构。1123K温度退火后耐磨合金钢板具有更高的强度和塑性，主要由LaNi5，(La，Mg)2(Ni，Co)7相以及少量LaNi2相组成，且退火后合金中(La，Mg)(Ni，16Mo3合金钢板，Co，Al)3相出现。经过(440℃，12h)+(475℃，24h)双级均匀化处理、挤压变形和(475℃，50～120min)固溶处理后，组织均匀，固溶充分，随退火温度升高，z大放电容量从341.2mAh/g增加365.8mAh/g，共享后有效团簇的成分就是相成分，有效团簇必须加上连接原子才能构成空间相结构，这类相称为团簇相。同时随着退火温度升高，高铬合金耐磨钢板的z大放电容量和循环寿命单调增加，苏州合金钢板，高倍率放电性能、损耗角以及极限电流密度增大，除弥散分布的Al3Zr粒子外，仅残留有少量的Al7Cu2Fe相颗粒。

  退火后耐磨合金钢板的显微组织比铸态合金更加均匀，合金具有低的淬火敏感性，稳定性得到改善，获得比较理想的组织和性能，耐磨合金钢板的抗拉强度、屈服强度、断后伸长率和电导率分别达到500～550MPa、460～520MPa、17.0%～17.3%和23.4～25.0MS/m。

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